长春市某污水厂现状执行一级A排放标准，处理工艺为A2/O+MBR，现要求同时提标提量，出水水质需提升至地表水准Ⅲ类标准，处理规模由2.5×104 m3/d提升至6×104 m3/d。提标扩容项目的难点和核心在于低温下实现高标准排放，综合考虑进出水水质和现有工艺运行情况，新建系统和现有设施改造均采用MBBR+MBR组合工艺。项目运行后出水水质稳定，其中出水氨氮均值为0.57 mg/L、TN均值为7.86 mg/L，在水质冲击和低温条件下出水仍可稳定达标。改造后MBR膜组件清洗周期延长50%，降低了运维成本。MBBR+MBR组合工艺脱氮负荷高、占地省、抗冲击能力强，适用于低温地区高排放标准污水处理厂改造或新建。

关键词： 

        MBBR； MBR； 悬浮载体； 生物膜； 高排放标准； 低温； 膜污染
 

        污水处理厂冬季低温运行期间硝化速率显著下降，面临氨氮达标困难的问题，需进行工艺升级以强化系统的硝化能力，核心是提高系统的有效生物量，常用的工艺有膜生物反应器（MBR）及移动床生物膜反应器（MBBR）。MBR工艺通过膜的过滤作用，可实现更高的污泥浓度和更长的污泥龄，增加了系统生物量，但膜污染是该工艺难以避免的问题。MBBR 工艺则是通过投加悬浮载体，为微生物提供附着生长的场所，在悬浮载体表面形成附着态生物膜，实现了菌群的高效富集，从而保证低温条件下氨氮的稳定去除。有研究者提出了 MBBR+MBR 组 合 工 艺 ，MBBR 工 艺 对 某 些 胞 外 聚 合 物（EPS）或溶解性微生物产物（SMP）有降解作用，使其组成成分发生变化，进而缓解MBR工艺膜污染问题；通过 MBR 工艺的过滤作用，同步实现 MBBR工艺的泥水分离过程，节省后端二沉池占地。

          MBBR+MBR 组合工艺已在小试及中试规模的试验中取得了良好的处理效果，但目前关于其应用于实际污水处理厂的工程案例鲜有报道。以长春市某污水处理厂同时提标提量改造项目为例，介 绍 MBBR+MBR 组合工艺在实际污水厂占地受限条件下的工程设计和应用。 

1      项目背景与工艺选择

1. 1  项目简介

        长春某污水处理厂处理规模 2. 5×104 m3/d，处理工艺为 A2/O+MBR，出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918—2002）中的一级 A标准。随着城市发展，该污水厂已接近满负荷运行且水量增长迅速，现状设计水量已难以满足实际需求，亟需进行扩建，处理规模需提升至 6×104 m3/d。

        同时，根据受纳水体水环境功能目标的要求，污水厂出水水质标准需在一级 A 基础上进一步提升，要 求 COD、BOD5、SS、TP 达到《地表水环境质量标准》 （GB 3838—2002）Ⅲ类水标准要求（以下简称“准Ⅲ 类”），氨氮执行地表Ⅳ类水质标准。因此，本项目需同时进行扩容提标，具体设计进、出水水质见表1，设计水温8 ℃。

1. 2    项目难点与工艺选择

          ①冬季长时间低水温严重影响系统硝化性能：项目运行期间生化池最低水温低至8 ℃，且持续时间长达近 2 个月；面对一级 A 排放标准，低温期间，出水水质稳定达标尚有难度，减量至 2. 0×104 m3/d 运行后出水能够勉强达到一级 A 标准，但达到出水氨氮浓度≤1. 5 mg/L 的标准仍有难度；MBR 本质上仍属于活性污泥法，其长时间低温运行下硝化性能明显降低，虽已大幅度提高系统内污泥浓度至12 g/L以上，延长污泥龄，但仍不能从本质上解决系统低温硝化不稳定问题。

         ② MBR长期高污泥浓度运行运维成本高：为应对冬季 2 个月的低温期，系统污泥浓度始终保持在 12 g/L 以上，长期的高 MLSS 运行，致使膜污染严重，膜通量降低，提高了工艺的运维成本。

         ③ 项目可用土地紧缺：本项目处理水量需从2. 5×104 m3/d 提升至 6×104 m3/d，但由于厂区周边多为农田、道路及防洪堤坝，可征用扩建用地少，需采取节地措施，生化池 HRT 需控制在 24 h 以下，即原2. 5×104 m3/d 最低可减量至 2×104 m3/d 运行，并按此HRT新建4×104 m3/d的污水处理设施。

         ④ 进水水质冲击负荷较大：该项目进水中含有一定比例的工业废水，占比在10%~40%，COD、氨氮和 TN 浓度波动大，现有工艺在遭受冲击时达标困难，需强化系统抗冲击负荷能力。 

         ⑤ 出水水质标准提高进一步加大达标压力：该项目出水标准从一级 A 提升至地表水准Ⅲ类标准，出水水质更加严格，而现有系统运行中可调整余地较小，提标压力大。

综上，解决以上问题的本质就是要提升系统的容积负荷；在无法进一步提高污泥浓度的前提下，结合 MBBR 在国内的成功应用经验，拟采用 MBBR镶嵌 MBR 工艺，在增加附着态生物量，适当减小悬浮态生物量的条件下提升系统的容积负荷。

 1. 3   MBBR抗低温性能及MBBR-MBR优势

        低温下长泥龄的硝化菌群活性变差，世代时间进一步延长，硝化菌随剩余污泥的排出而流失，系统内硝化菌数量逐步降低，与此同时好氧异养菌会挤占硝化菌生态位，系统硝化性能迅速下降且不易恢复，最终导致出水氨氮不易达标。MBBR 工艺通过向生化池内投加悬浮载体，在载体表面形成生物膜，提高生化池有效生物量。对活性污泥及生物膜进行高通量测序，结果表明生物膜物种多样性高于同系统内活性污泥，其对硝化菌的富集能力是活性污泥的 10 倍以上，实现了长泥龄硝化菌的专性富集，且生物膜泥龄长，在水力、曝气剪切力下进行动态更新，不受排泥限制。生物膜外层包裹EPS，为低温下微生物的生存和新陈代谢提供保护作用，增加了微生物对低温环境的抵抗性，为其在低温下达到良好的处理效果奠定了基础。

        MBBR 工艺起源于欧洲，在低温条件下取得了良好的应用效果。表2列举了MBBR工艺在国外低温下的运行案例，如挪威 Lillehammer 污水处理厂采用 MBBR 工艺，冬季低温期内，最低水温达到3. 5 ℃，系统硝化性能良好，出水几乎无氨氮，平均出水 TN 仅为 2. 8 mg/L，能够稳定达到排放标准，运行不受低温影响，自1994年通水以来已稳定运行近27 年。Gardermoen 污水处理厂冬季水温仅为 6~ 7 ℃，平均出水氨氮浓度仅为 0. 03 mg/L，具备良好的硝化性能，出水稳定达标。国内天津某污水处理厂采用MBBR工艺进行提标改造，在冬季9~11 ℃低温条件下，出水COD、氨氮及TN均值分别为24. 52、 0. 29及 6. 82 mg/L，稳定达到出水标准，硝化试验表明活性污泥在此低温下几乎已无硝化活性，而悬浮载体生物膜仍保持较高活性，几乎承担了系统内全部的氨氮去除。内蒙古某污水处理厂冬季低温期长，12月—次年3月平均水温仅为7. 5 ℃，最低水温不足 6 ℃，出水达标困难，采用 MBBR 工艺改造后，冬季出水氨氮均值仅为1. 5 mg/L，氨氮去除率达到 94. 2%。可见，MBBR 工艺具有良好的抗低温性能，低温条件下仍能够保证出水稳定达标，适于在低温地区应用。

         MBBR 与 MBR 工艺的结合充分发挥了两种工艺的优势。

         首先，前端MBBR工艺可以减缓MBR工艺的膜污染。MBBR 工艺通过在悬浮载体表面形成生物膜，实现了菌群的高效富集，可大大降低悬浮态污泥浓度，从而降低膜污染风险，提高膜通量，其对EPS和SMP等小分子有机物的降解也减小了膜孔隙堵塞的可能性，延长了膜的清洗周期。Luo 等分别研究了传统 MBR 反应器（CMBR）和 MBBR-MBR反应器的膜污染特性。结果表明，MBBR-MBR工艺显著降低了膜污染水平，MBBR-MBR反应器跨膜压差达到 35 kPa 用时 89 d，而 CMBR 反应器仅用时 16d 跨膜压差即达到 38. 5 kPa，主要原因在于对 SMP的降解，测定两反应器内的 SMP 分别为 4. 02~6. 32mg/L 和 21. 78~33. 04 mg/L，更高的 SMP 浓度导致了更高的膜污染程度。

        其次，MBBR 与 MBR工艺均可实现功能菌的高效持留，并通过悬浮载体的加载，提高了生化池氧利用率及抗冲击性能，使工艺效果更加稳定。

        最后，利用 MBR 的膜过滤作用，可同步实现MBBR工艺的泥水分离过程，节省了二沉池占地，流程更加紧凑，适用于占地受限且排放标准高的污水处理项目。目前，MBBR+MBR组合工艺在处理废水微污染物、含盐废水以及市政废水方面均有相关研究且取得了较好的处理效果，但多为小试或中试规模，缺乏大规模工程应用。 

2     工艺设计

       本项目同时提标提量，总处理规模需提高至6×104 m3/d。现状 MBR 工艺镶嵌 MBBR 系统进行改造，处理规模由 2. 5×104 m3/d 减量至 2×104 m3/d 运 行。新建工程采用 MBBR-MBR 组合工艺，处理规模4×104 m3/d。 

2. 1   工艺流程

         项目原采用 A2/O+MBR 工艺，改造后切割池容进行功能区重新分配，耦合 MBR 工艺形成改良Bardenpho工艺，并将好氧池投加悬浮载体形成好氧MBBR池。污水依次经过粗细格栅、曝气沉砂池、膜格栅、生化池、MBR池，MBR出水经高级氧化进一步去除难降解COD并同步完成消毒后外排，剩余污泥脱水后外运处理，扩建项目工艺流程与改造项目一致，具体工艺流程如图1所示。

2. 2     污水厂现状处理工艺改造

2. 2. 1 生化池改造

           生化池总池容为18 752 m3，有效水深5 m，改造前厌氧池容 3 375 m3，缺氧池容 5 252 m3，好氧池容10 125 m3，总停留时间 18 h，其中厌氧池停留时间3. 24 h、缺氧池停留时间 5. 04 h、好氧池停留时间9. 72 h。膜池至好氧池污泥回流比为100%，好氧池至缺氧池污泥回流比为 400%，缺氧池至厌氧池污泥回流比为 300%，污泥浓度 6. 67 g/L。经核算，原 A2/O工艺厌氧池容过大而缺氧池容不足，改造时拆改隔墙，切割部分厌氧池改造为前缺氧池，并切割部分好氧池改造为前、后缺氧池，同时好氧池投加悬浮载体形成好氧MBBR池，并耦合后端MBR工艺最终形成改良 Bardenpho 工艺。由于处理水量降低，总停留时间延长至 22. 5 h。改造后回流比保持不变，设计污泥浓度降低至5 g/L。厌氧池设双曲面潜水搅拌器两台，N=3 kW；前缺氧池设潜水搅拌器8 台，N=2. 3 kW；后缺氧池设潜水搅拌器 4 台，N= 2. 3 kW。好氧 MBBR 区投加 SPR-Ⅲ型悬浮载体，悬浮载体密度约 0. 94~0. 97 g/cm3，材质为 HDPE，符合行业标准《水处理用高密度聚乙烯悬浮载体填料》（CJ/T 461—2014），设悬浮载体专用推流器8台， N=5. 5 kW。更换膜池至好氧池污泥回流泵 4 台（2 用2备），Q=450 m3/h，H=15 kPa，N=3 kW。 

2. 2. 2   MBR膜池改造

            更换膜池出水泵，使得扬程满足将膜池出水泵送至臭氧接触池的要求，设置 5 台（4 用 1 备），Q=417 m3/h，H=120 kPa，N=30 kW。 

2. 2. 3  鼓风机房改造

         现状生化池有效水深较浅（H=5 m），溶氧率较低，由于污水厂管网收集范围变化而导致进水水质较原设计提高较多，因此重新校核了需气量，新增空气悬浮曝气风机 1台（Q=34 m3/min，H=60 kPa，N=42 kW），使曝气风量满足现状生化池提标后的要求。

 2. 3    污水厂新建工程

2. 3. 1 预处理设施

         ① 粗格栅。去除污水中较大漂浮物，并拦截直径>10 mm的杂物，以保证提升系统正常运行。采 用3条钢筋混凝土平行渠道，设回转式固液分离机2 台，设计流量 0. 63 m3/s，栅渠宽度 1 100 mm，栅条间隙 10 mm，格栅倾角 70°，N=1. 1 kW；配套无轴螺旋栅渣压实机一体机 1 台，W≥5 m3/h，L=8. 5 m，N=1. 5kW；栅渣压实机1台，W≥5 m3/h，N=1. 1 kW。

         ② 进水泵房。设计流量 0. 63 m3/s，设不堵塞潜水离心泵4台（3用1备），单台流量760 m3/h，扬程155 kPa，功率50 kW。

         ③ 细格栅。进一步去除污水中粗大的漂浮物，特别是丝状、带状漂浮物，保证后续处理系统的正常运行。采用钢筋混凝土结构，直壁平行渠道，设板式细格栅两台，互为备用，渠道宽度 2 000 mm，栅条间隙3 mm，N=1. 7 kW；配套高压冲洗水泵1台， Q=1. 68 m3/h，H=12 MPa，N=7. 5 kW；中压冲洗水泵2 台（1 用 1 备），Q=20 m3/h，H=680 kPa，N=7. 5 kW；无轴螺旋输送机 1 台，Ø260 mm，L=5 m，N=1. 5 kW；高排水型螺旋压榨机 1 台，Ø500 mm，Q=5 m3/h，N= 2. 2 kW。

         ④ 曝气沉砂池。去除原水中密度>2. 65 g/cm3、粒径>0. 2 mm 的无机砂粒，以保证后续流程的正常运行。共1座，钢筋混凝土结构，停留时间7 min，气水比 0. 2。设移动式刮砂桥 1套，长×宽为 25 m×7. 1 m；吸砂泵 2 台，流量 25 m3/h，N=3. 5 kW，H=35 kPa；砂水分离器 1 台，20 L/s，N=0. 37 kW；鼓风机 3 套（2 用1备），Q=4. 5 m3/min，N=5. 5 kW，H=50 kPa。

          ⑤ 膜格栅。共 1 座，采用矩形钢筋混凝土结构。选用内进流板式精细格栅3台（2用1备），过栅流量 320 L/（s·台），单机宽度 1 800 mm，栅条间隙 1mm，格栅倾角 5°，N=2. 2 kW；配套冲洗水泵 3 台（2 用 1 备），Q=32 m3/h，H=880 kPa，N=15 kW；压榨机 1 套，D=320 mm，N=2. 2 kW。

 2. 3. 2 生化池

        采用改良 Bardenpho 池型，依次为厌氧池—前缺氧池—好氧池—后缺氧池—好氧池（MBR膜池），外回流污泥从MBR膜池至好氧池，内回流污泥从好氧池至前缺氧池，混合液回流从前缺氧池至厌氧池。膜池污泥回流比 100%，好氧池至前缺氧池回流比 400%，前缺氧池至厌氧池回流比 300%。采用矩形钢筋混凝土结构，尺寸为90 m×65 m×8. 2 m，有效水深 7. 2 m，总停留时间 22. 45 h，设计污泥浓度 5g/L，好氧池投加悬浮载体。

         厌氧区设可提升式大叶片潜水推进器 4 台，单台功率2. 3 kW；前缺氧区设可提升式大叶片潜水推进器 8 台，单台功率 4. 3 kW；后缺氧区设小叶轮潜水搅拌器4台，单台功率2. 3 kW；好氧MBBR区设悬浮载体专用推流器 8 套，直径 1 600 mm，功率 7. 5kW；好氧池至前缺氧池混合液内回流泵 6台（4用 2 备），单泵流量 1 670 m3/h，扬程 10 kPa，功率 9 kW；前缺氧池至厌氧池污泥回流泵6台（4用2备），单泵流量1 250 m3/h，扬程10 kPa，功率5. 5 kW。 

2. 3. 3  MBR膜池

            MBR 膜池 1 座，设计规模 4×104 m3/d；设膜组件60 组，Q=667 m3/d，膜面积 2 100 m2/组，名义膜通量15 L/（m2·h）；产水泵11台（10用1冷备），Q=267 m3/h， H=100 kPa，N=18. 5 kW；NaClO 加药化工泵 2 台（1 用1备），Q=5. 2 m3/h，H=200 kPa，N=1. 1 kW；柠檬酸加药化工泵2台（1用1备），Q=4. 5 m3/h，H=200 kPa， N=1. 1 kW；PE 储药罐 1 套，有效容积为 20 m3；空气压缩机2台（1用1备），排气量1. 0 m3/min，排气压力0. 8 MPa，N=7. 5 kW；冷干机 1 台，Q=1. 5 m3/min，N= 0. 55 kW；压缩空气储罐 1 个，容积 1. 0 m3，压力0. 80 MPa；液环真空泵 2 台（1 用 1 备），Q=165 m3/h，最大真空度84%，N=4 kW；真空罐1台，V=1 m3；汽水分离罐1个，V=0. 12 m3；剩余污泥泵2台（1用1备），Q=70 m3/h，H=220 kPa，N=9 kW；膜池至好氧池污泥回流泵 4 台（2 用 2 备），Q=840 m3/h，H=13 kPa，N= 7. 5 kW；除臭污泥回流泵 3 台（2 用 1 冷备）Q=50m3/h，H=120 kPa，N=3 kW；设备间排水泵 2台（1用 1 备），Q=15 m3/h，H=100 kPa，N=1. 1 kW。

 2. 3. 4 鼓风机房

           鼓风机房用于为生化池污水处理提供足够的空气量以及为 MBR 膜池提供膜吹扫的空气量。设空气悬浮鼓风机（用于生化处理）3台（2用1备），Q=120 m3/min，H=85 kPa，N=220 kW，气水比 8. 64∶1；空气悬浮鼓风机（用于 MBR 膜吹扫）3 台（2 用 1 备），Q=160 m3/min，H=45 kPa，P=140 kW，气水比11. 5∶1；自动卷帘式空气过滤器2套，Q=300 m3/min。

 2. 3. 5  加药间

         加药间主要包括 PAC投加系统、乙酸钠投加系统及次氯酸钠投加系统，分别用于化学除磷、补充碳源及自来水消毒，具体设计如下：

         ① PAC 投加系统 1 套，混凝剂选取聚合氯化铝溶液，加药量45 mg/L，投加浓度10%；设变频调速隔膜式计量泵 3 台（2 用 1 备），单泵流量 100 L/h，扬 程200 kPa，功率0. 37 kW；PAC卸料泵2台（1用1冷 备），Q=30 m3/h，H=100 kPa，P=1. 1 kW；PAC 储罐 1 台，V=20 m3。 

        ② 乙酸钠投加系统 1 套，选用液态乙酸钠作为外投碳源，加药量 174 mg/L，投加浓度 20%；设变频调速隔膜式计量泵 3 台（2 用 1 备），单泵流量 1. 5 m3/h，扬程 200 kPa，功率 1. 1 kW；乙酸钠卸料泵 2台 （1 用 1 备），Q=60 m3/h，H=100 kPa，P=2. 2 kW；乙酸钠储罐6台，V=30 m3。

         ③ 次氯酸钠投加系统 1 套，次氯酸钠加药量10 mg/L，投加浓度10%；设变频调速隔膜式计量泵2 台（1用 1备），单泵流量 100 L/h，扬程 300 kPa，功率0. 37 kW；卸料泵 2 台（1 用 1 备），Q=30 m3/h，H=100kPa，P=1. 1 kW；次氯酸钠储罐1台，V=20 m（3 与膜组器清洗共用）。

2. 3. 6  污泥处理工艺

         污泥处理采用直接浓缩、脱水工艺，考虑原厂运行情况和要求，确定出泥含水率为 60%，采用重力浓缩+真空低温板框脱水工艺，改扩建共用。

        为提高污泥含固率，减轻现状脱水机房负荷，满足出泥要求，新建污泥浓缩池 2 座，尺寸为 Ø15m×4. 5 m，固体负荷 45 kgDS/m2，钢筋混凝土结构；设污泥浓缩分离机系统 2套，现状污水厂 1套，扩建部分1套，直径15 m，单台功率1. 5 kW；新建排泥泵房1座，与现状污水厂共用，框架结构，污泥螺杆泵3 台（2用1备），Q=100 m3/h，H=100 kPa，N=7. 5 kW。

          新建污泥脱水机房 1 座，2 层框架结构，设计进泥量533~800 m3/d，设计出泥量40 m3/d，设计出泥含水率 60%，工作时长 12~16 h；设板框压滤机 2 台（1 用 1 备），配套导料斗，过滤面积 600 m2，N=25. 5kW；低压进泥泵 2 台，Q=100 m3/h，P=0. 8 MPa，N=45 kW；高压进泥泵 2 台，Q=30 m3/h，P=1. 2 MPa，N=22 kW；清洗泵 1 台，Q=215 L/min，P=6. 0 MPa，N=30kW；清洗水箱1套，V=15 m3；压榨泵2台，Q=15 m3/h， P=2. 09 MPa，N=15 kW；压榨水箱 1 套，V=15 m3；空压机 1 台，Q=8. 03 m3/min，P=0. 8 MPa，N=45 kW；冷干机 1 台，Q=2. 1 m3/min，N=1. 0 kW；回吹用储气罐1套，V=15 m3，P=1. 05 MPa；仪表用储气罐 1套，V=2 m3，P=1. 05 MPa；絮凝剂储罐 1 套，V=25 m3，D×H= 3. 0 m×3. 7 m；加药计量泵2台，Q=1. 0 m3/h，H=200 kPa， P=0. 75 kW；机下水平倾斜输送机 2 套，L=13 m，P= 7. 5 kW；一级刮板输送机1台，P=11 kW，L=10 m，倾 斜4°；电动单梁桥式起重机1套，B=17. 4 m，T=2 t，N= 3. 0 kW；电动葫芦1套，T=2 t，N=（3. 0+2×0. 4）kW。 

2. 3. 7  臭氧高级氧化

          由于本项目长期存在工业废水冲击，生物处理后仍含有部分难降解 COD，因此新建臭氧接触氧化池 1座，去除 COD 并对污水进行脱色除味。设计最大流量为 0. 94 m3/s，钢筋混凝土矩形结构，停留时间 60 min；设高效臭氧溶气装置 4 台，N=0. 75 kW；尾气破坏器 2 台，处理气量 1 100 kg/h，N=46. 5 kW；臭氧高级催化氧化流程定制泵5台（4用1冷备），Q=600 m3/h，H=330 kPa，N=90 kW；均相催化反应器 2 台，N=14. 4 kW；潜水潜污泵 2 台（1 用 1 备），Q=100m3/h，H=110 kPa，N=5. 5 kW。

           同时配套臭氧制备间 1座，为去除 COD 并脱色提供氧化剂，设计臭氧投加量 36 mg/L，设计臭氧投加浓度 10%；设臭氧发生器和 PSU 单元 4 台，Q≥25kg/h，N=248 kW；循环水泵 4 台，Q=45 m3/h，H=215kPa，N=5. 5 kW；空压机 2 台，Q=0. 8 m3/min，H=0. 8MPa，N=8 kW；干燥机 1 台，Q=50 m3/h，出口露点≤ -70 ℃；储气罐 1套，V=0. 5 m3，H=1 MPa；热交换器 1 台，Q=170 m3/h，热负荷900 kW。臭氧高级氧化可同步发挥杀菌消毒作用，因此不再另外增加消毒措施。

 3       运行效果

         项目于 2021年 5月完成悬浮载体的投加，悬浮载体生物膜状态如图 2 所示。投加 7 d 后悬浮载体出现生物膜附着，随着系统污泥浓度降低至MBBR区生物膜的生长成熟， 4. 6 g/L，较改造前降低 30%。项目低温运行期间，在水温8~10 ℃条件下出水水质稳定达到设计标准，出水 COD 均值 16. 45 mg/L、SS均值 3. 46 mg/L、氨氮均值 0. 57 mg/L、TP 均值 0. 04mg/L、TN 均值 7. 86 mg/L。取好氧 MBBR 区悬浮载体和污泥分别进行泥膜复合系统和纯泥系统的硝化速率测试，在小试温度4~6 ℃条件下，泥膜复合系统的硝化速率为纯泥系统的 2. 5 倍，悬浮载体的投加提升了系统的抗低温性能。并且生化系统污泥浓度的降低使MBR池膜组件清洗周期延长50%，降低了运维成本。

 

4   经济分析

         本项目总投资 5. 4 亿元，新建项目实际工程总用地面积 36 085 m2，其中新建构筑物占地 15 469. 6 m2，由于采用 A2/O 原位镶嵌 MBBR 技术进行改造和新建，悬浮载体生物膜承担了部分硝化负荷，生化池吨水占地较纯活性污泥法减少约34. 1%。

 5   结论

         长春市某污水厂面临同时提标提量，其中出水水质需提升至准Ⅲ类标准，原工艺达标压力大，采 用 MBBR+MBR 工艺进行改造，改造后出水稳定达标，其中出水 COD 均值 16. 45 mg/L、SS 均值 3. 46mg/L、氨氮均值0. 57 mg/L、TP均值0. 04 mg/L、TN均 值 7. 86 mg/L。在工业进水冲击和低温条件下出水仍可稳定达标，可见，系统抗冲击能力强。改造后MBR 膜组件清洗周期延长 50%，降低了运维成本。MBBR+MBR 工艺可同时实现脱氮性能提升和占地节省，为国内同类型污水处理厂提标改造或新建提供了参考。

 

 

 

原标题：MBBR耦合MBR用于东北某低温高排放标准污水厂

原作者：李志超  肖 宁   林 蔓   李 鼎    杨忠启    周家中   李振红  吴 迪