综上表 1 至 5 表 1 和图 3 至图 12 中数据分析，按照消泡性能从高到低排列为：RD-XPJ、AD-4、AD-2、AD-3、AD-1；按照抑泡性能从高到低排列为：RD-XPJ、AD-4、AD-3、AD-2、AD-1。由以上结果可以得出，聚醚类消泡剂的抑泡性能优于硅油类消泡剂，而硅油类消泡剂的消泡性能优于聚醚类消泡剂。但是，经合成改性后的聚醚改性硅油的油基消泡剂 RD-XPJ 同时具备了硅油类消泡剂和聚醚类消泡剂的优点，降低了表面活性剂与气相之间的表面张力，降低了气液界面张力，破坏了原油气液面的双电层而“拆除” 液膜，促进液膜的排液速度，使液膜加速变薄而破灭。 对比表 5、表 6 和图 13、图 14 数据，完全消除原油泡沫时，RD-XPJ 的加药质量浓度比现场在用消泡剂的加药质量浓度低，且消泡时间短，可以达到快速消除原油气泡的目的。同时，在抑制原油起泡时间性能上，RD-XPJ 要优于现场在用消泡剂，故 RD-XPJ 的消泡和抑泡综合性能要强于现场在用消泡剂。
2.3 消泡剂 RD-XPJ 与破乳剂的配伍性
按《原油消泡剂技术要求》（Q/SHCG 46—2012）评价消泡剂的配伍性。量取乍得 100 mL 实验用油（50 ℃、含水 15%），采取微量注射器添加50 mg·L-1消泡剂 RD-XPJ，立即密封量筒杯口，水平摇动使药剂混合均匀，静置 2 min 至无原油泡沫存在后，倒入 100 mL 专用振动管中，再次利用微量注射器注入 30 mg·L-1现场生产用破乳剂，立即密封振动管口，确保无液体渗漏后，放置于振动水浴摇床（型号 PB-1400），振荡 15min 后，对比消泡剂加入前后的脱水数据，观察不同测试时间下振动管底部自由水体积变化并记录，结果见表 7 和图 15。
从表 7 和图 15 中数据分析可知，RD-XPJ 消泡剂注入对现场用破乳剂的脱水性能无影响，配伍性较好。同时，其消泡剂的消泡性能和抑泡性能，均已达到现场用消泡剂水平，具备中试条件。
2.4 中试应用
2.4.1 消泡剂注入方式
消泡剂加药罐为 SK-11610 罐。注药方式为直接连续注入消泡剂成品。加入点为脱气塔的前端。加药泵为 MILTON ROY 泵，最大流量 50 L·h-1。
2.4.2 中试测控
中试期间，记录不同的单日消耗量下，注入消泡剂 RD-XPJ 前后脱气塔内液位情况，数据如表 8 所示。
2.4.3 现场在用消泡剂的日常监控
考虑到原油物性的复杂性，鉴于对比 RD-XPJ 的优点，特选择 8 月进行现场在用消泡剂的更替，作为日常监控数据，记录不同单日消耗量下，注入现场在用消泡剂前后脱气塔内液位情况，数据见表 9。
从表 9 中数据分析可知，现场在用消泡剂的最佳加药质量浓度为 20 mg·L-1。从表 8 中数据分析可知，采用 RD-XPJ 消泡剂替代现场在用消泡剂，从高加药质量浓度逐步降低至极限加药质量浓度后，发现RD-XPJ的最低加药质量浓度为13 mg·L-1，脱气塔中液位低于 2/3 报警液位线，仍可满足现场生产要求，但综合考虑，为保障稳定生产，可采取加药质量浓度为 15~18 mg·L-1，可解决来液中原油泡沫问题。
3 结 论
原油消泡剂 RD-XPJ 具备了硅油类消泡剂和聚醚类消泡剂的优点，降低了表面活性剂与气相之间的表面张力，降低了气液界面张力，破坏了原油气液面的双电层而“拆除” 液膜，促进液膜的排液速度，使液膜加速变薄而破灭。对于高黏油，原油在管道流动中，会遇阻产生流体扰动，引起许多致密气泡，被包裹在流动的石油中，很难自主上浮逸出破泡，故采用 RD-XPJ 消泡剂替代现场在用消泡剂，控制加药质量浓度为 15~18 mg·L-1，解决了来液中原油泡沫问题，可满足现场生产需求。
原标题：高黏油用原油消泡剂的研制与应用
原作者：安进 吴超 袁海兵 欧阳向南 肖超国
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